高加与低加区别、抽汽量计算与上下端差（TTD/DCA）

厂里的自备电厂或热电联产机组是日本厂家供货的，热平衡图上写着"低圧給水加熱器""高圧給水加熱器"，抽汽管线标着"第1抽気""第2抽気"，运行手册里反复出现"ドレン""脱気器"。最近其中一台加热器的给水出口温度一点点往下走，大家想知道到底是管子结垢了，还是别的地方出了问题。

本文先把日方资料里的用语对应到国内电厂的叫法，再讲高压加热器（高加）和低压加热器（低加）的区别，以及单台加热器的抽汽量怎么算。接着说明判断加热器状态最常用的两个指标：上端差（TTD，terminal temperature difference）和下端差（DCA，drain cooler approach），以及它们变化时可能指向的原因。

文末附排查清单、向日方提问的清单和询问邮件范例。全文有一条主线：整个回热循环的效率，和单台加热器的热平衡，要分开来看。

目录

1. 速查：日方资料中的给水加热器用语
2. 给水加热器是什么
3. 高加与低加的区别：装在哪里
4. 为什么抽汽能提高循环效率
5. 抽汽量怎么算
6. 上端差与下端差：怎样看加热器性能
7. 疏水逐级自流与水位控制
8. 费用、压降和安装空间
9. 选型或更换加热器：先把条件对齐
10. 可能遇到的标准：国内标准与 HEI、ASME
11. 可以直接使用的内容
12. 本文的适用范围
13. 常见问题
14. 参考资料

速查：日方资料中的给水加热器用语

下表列出日本厂家的热平衡图、P&ID 和说明书里常见的用语，并附上日语读音，方便向日方按原词提问。

表1：日方用语与国内常用叫法对照

不同厂家、不同电厂的用法可能有出入。资料里的意思看起来不一致时，请向供货方确认。

日语原文	读音	国内常用叫法
給水加熱器	kyusui kanetsuki	给水加热器（回热加热器）
低圧給水加熱器／高圧給水加熱器	teiatsu / koatsu kyusui kanetsuki	低压加热器（低加）／高压加热器（高加）
抽気（第1抽気、第2抽気…）	chuki (dai-ichi chuki…)	抽汽（第1级抽汽、第2级抽汽…）。哪一级压力最高，要在图上确认
脱気器	dakkiki	除氧器（混合式加热器）
復水器／復水ポンプ	fukusuiki / fukusui pump	凝汽器／凝结水泵
給水ポンプ	kyusui pump	给水泵
ドレン	doren	疏水（壳侧蒸汽凝结后的水）
過熱低減部／凝縮部／ドレン冷却部	kanetsu teigen-bu / gyoshuku-bu / doren reikyaku-bu	过热蒸汽冷却段／凝结段／疏水冷却段
胴側／管側	do-gawa / kan-gawa	壳侧（汽侧）／管侧（水侧）
水室／管板／U字管	suishitsu / kanban / U-ji-kan	水室／管板／U形管
カスケード	kasukedo	疏水逐级自流：高压侧加热器的疏水依次流入下一级压力较低的加热器
非常ドレン	hijo doren	危急疏水（事故疏水）
ベント	bento	排气（排出不凝结气体）
再生サイクル／熱収支	saisei saikuru / netsu shushi	回热循环／热平衡

日方资料里 TTD、DCA 也常直接写英文缩写。疏水逐级自流是正常的疏水回收方式，与异常时水倒灌进抽汽管是两回事，不要混淆。日语"抽気"与中文"抽汽"同义，但汉字写作"気"。

给水加热器是什么

给水加热器是一种换热器，用汽轮机抽出的蒸汽预热返回锅炉的给水。给水温度分级升高，锅炉需要靠燃料补充的热量就少了。像这样把循环内部的热量送回给水的方式，叫做回热循环。

凝汽器出来的水，在回到锅炉之前既要升压，也要升温。泵主要负责升压，加热器则利用抽汽负责升温。抽汽是从汽轮机膨胀过程中间抽出来的，抽出的位置和压力，都和最终排向凝汽器的排汽不同。

常见的表面式（闭式）加热器是管壳式结构。给水在管内流动，抽汽在壳侧凝结，热量隔着管壁传给给水，两种流体互不混合。凝结下来的疏水再回收到别的加热器、除氧器或系统其他地方。

除氧器同样会加热水，但它是让蒸汽和水直接接触。除氧器的主要任务是除去水中的溶解气体，结构和目的都与表面式加热器不同。只把水温升上去并不等于除氧完成，析出的气体还必须排出去。

高加与低加的区别：装在哪里

典型的给水流程是：凝汽器 → 凝结水泵 → 低加 → 除氧器 → 给水泵 → 高加 → 锅炉。实际机组一般有多级加热器，每一级接不同的抽汽口。

低加一般装在除氧器上游的凝结水系统里。高加装在给水泵下游，加热已经升到高压、正送往锅炉的给水。也就是说，"高""低"主要指管侧给水的压力，并不只是抽汽压力的高低。

图1 是简化的流程。蓝色是水，橙色是抽汽。

图1：给水从低温侧流向高温侧，每级加热器各接一路抽汽

蓝色为水，橙色为抽汽。疏水系统见图5。

简化示意图。加热器级数、管道布置、抽汽点和泵的位置因机组而异。

同一台加热器里，管侧给水压力和壳侧蒸汽压力并不相同。压力较低的蒸汽之所以能加热压力很高的水，是因为管壁把两种流体隔开，热量按温差传过去。看图纸时先顺着给水走一遍，再分别查每台加热器管侧和壳侧的设计压力。

在 P&ID 上梳理系统时，先把凝汽器到锅炉的主给水管线连成一条线，再补上抽汽、疏水和排气管线。按这个顺序看，各条管线的作用不容易搞混。

加热器也不要和凝汽器混为一谈。两者都处理蒸汽凝结，但凝汽器凝结的是汽轮机排汽，加热器的作用是加热返回的给水。

表面式加热器内部的三个区段

抽汽接触到传热管外表面，把热量传给给水后凝结成水。蒸汽凝结时放出汽化潜热，所以只看蒸汽的温度变化是算不出换热量的。

给水从进口水室进入，流过传热管，再回到出口水室。U形管结构可以把进出口都放在同一块管板一侧，但并不是所有加热器都采用同样的管子布置。图2 是 U形管加热器的示意。

图2：表面式加热器把管侧和壳侧流体隔开

U形管加热器概念剖面。给水从下方进口进入，经 U形管折返，从上方出口流出。

为说明流程，管子数量、分程隔板和支撑板均已简化，过热蒸汽冷却段和疏水冷却段未画出。

按换热功能，加热器可以设三个区段。过热蒸汽冷却段回收抽汽过热部分的热量，凝结段主要利用蒸汽凝结放出的热量，疏水冷却段在疏水排出前再回收一部分热量，减少带到下游的热量。具体某台加热器可能三段齐全，也可能只有其中一两段。

各区段的工作方式不同，所以水位和结垢对出口温度的影响也各不一样。区段构成还决定了给水出口温度的上限：带过热蒸汽冷却段的加热器，出口水温可以高于壳侧压力下的饱和温度。

在单纯的凝结段里，传热的推动力是蒸汽饱和温度与给水温度之差。换热面积和结垢程度在这里起作用。

为什么抽汽能提高循环效率

给水回热最主要的好处，是减少锅炉的加热量，从而提高循环热效率。凝汽器出来的冷水不再全靠燃料从头加热，低温段的升温交给抽汽来完成，锅炉吸热的平均温度也随之提高。

不过抽汽是有代价的：抽出去的蒸汽不再在后面几级做功。省了燃料不等于发电出力也增加，评价效率时要同时看输入热量和净功。

热效率等于净功除以循环吸收的热量。从基本朗肯循环出发，加上抽汽分流和泵功，就能看清回热的作用。也能看出抽汽并不是越多越好：抽汽压力、加热级数、每级温升都要和汽轮机、锅炉一起规划。

给水温度升高后，锅炉受热面的工况也会变化。维持设计给水参数固然重要，但减小给水温度波动的作用，和提高循环热效率的效果，要分开评估。

用低加预热进入除氧器的水，可以减少除氧器所需的加热蒸汽。疏水也被回收，循环里的水和热量都得到再利用。每一级抽汽量的变化，仍要放在整体热平衡里判断。

给水加热器与省煤器的区别

两者都加热进入锅炉的水，区别在热源：给水加热器主要用汽轮机抽汽，省煤器用的是锅炉烟气的热量。

所以加装加热器时，要连同烟气侧一起评估。进入省煤器的给水温度升高后，省煤器能回收的热量也会变，需要在全厂范围内追踪热量的去向。

还有一些名称相近的预热器，用的是外来蒸汽或余热，而不是汽轮机抽汽。这种情况要写清楚热源和评价边界，不要和回热循环混在一起讨论。

抽汽量怎么算

对单台加热器，让给水吸收的热量等于抽汽变成疏水过程中放出的热量即可。各股流体按质量流量乘以比焓（按压力、温度和相态查得）计算，就能把凝结过程也算进去。

下面是一个虚构的例子。设给水流量 10 kg/s（36 t/h），进、出口比焓分别为 590 kJ/kg 和 740 kJ/kg（约 140°C 和 175°C 的液态水，与图4 的温度一致）。每千克给水吸热 150 kJ，换热量为 1,500 kJ/s，即 1,500 kW。

再设进入的抽汽比焓为 2,800 kJ/kg（约 1 MPa、略带过热的蒸汽），疏水出口比焓为 610 kJ/kg（约 145°C 的水）。每千克抽汽放热 2,190 kJ，所需抽汽量就是 1,500 除以 2,190，见图3。

图3：用给水侧换热量除以每千克抽汽放出的热量

单台表面式加热器的教科书算例，不考虑其他加热器逐级流入的疏水和散热损失。

（1）给水侧所需热量

Q = m_w (h_out − h_in)

Q = 10 × (740 − 590) = 1,500 kW

（2）令其等于抽汽放出的热量

m_s = Qh_s − h_d

= 1,5002,800 − 610

= 约 0.685 kg/s（约 2.5 t/h）

Q：换热量［kW］；m_w：给水流量［kg/s］；m_s：抽汽量［kg/s］；h_in、h_out：给水进、出口比焓［kJ/kg］；h_s、h_d：抽汽进口比焓、疏水出口比焓［kJ/kg］。数值仅用于说明算法，不代表任何具体机组。

这个例子里，抽汽量约为给水流量的 6.8%。它不一定等于相对汽轮机主蒸汽流量的抽汽比例，因为其他抽汽、补给水或流入管线的疏水都会改变基准流量。

1,500 kW 是传给给水的热量，不是增加的发电出力。扣除少做的汽轮机功和泵耗，属于整个循环的计算。

实际计算时，各点的比焓要按压力、温度和相态从水蒸气性质表中查取。用温差乘以比热只能做粗略估算。

如果有上一级高压加热器的疏水逐级流入，要把这部分热量作为输入加进热平衡。假设全部热量都来自本级新抽汽，会把所需抽汽量算大。

做计算表时，先在加热器周围画一个边界，把穿过边界的所有流体都列出来。再判断用"抽汽＋给水"的简单公式够不够，还是必须把逐级疏水和排气也算进去。

上端差与下端差：怎样看加热器性能

给水出口温度下降，本身并不能说明传热管结垢。抽汽压力、给水流量或给水进口温度一变，即使加热器完好，出口温度也会跟着变。所以加热器性能要用两个温差来跟踪。

• 上端差（TTD）＝壳侧（抽汽）压力下的饱和温度 − 给水出口温度
• 下端差（DCA）＝疏水出口温度 − 给水进口温度

这是美国 ASME PTC 12.1 和 EPRI（美国电力研究院）热耗率监测资料采用的定义，与国内电厂常说的上端差、下端差含义一致。国内现场说"端差"而不加区分时，多数指上端差。图4 用虚构数值标出了各个温度的测点。

图4：把测点排在一起看上端差和下端差

假设值：饱和温度 180°C，给水 140 → 175°C，疏水出口 145°C。

上端差＝壳侧饱和温度 − 给水出口温度；下端差＝疏水出口温度 − 给水进口温度。带过热蒸汽冷却段的加热器，上端差可能为负值。

图4 中两个值都是 5 K，只是为了说明定义，5 K 并不是所有加热器的合格线。读数要和设计值、性能保证条件，以及这台加热器自身在同负荷、状态良好时的数据比较。

EPRI 指出，上下端差的期望值通常取自热平衡图；更严格的方法是按 ASME PTC 12.1，用制造厂的设计数据来确定。

仅作参考：EPRI 关于加热器水位控制的指南中，参考机组在各负荷下的上端差为 5°F（约 3°C），并指出满负荷时下端差应在 10～15°F（约 5～8°C）左右。本机组加热器的设计值，要以它自己的热平衡图和数据表为准。

下端差反映的是疏水冷却段的工作情况，没有疏水冷却段的加热器不能照搬。上端差的含义也随有无过热蒸汽冷却段而变，有些设计本来就在负端差下运行。每个指标都要对照图纸上的实际结构来解读。

上端差、下端差变化可能指向什么

先确认热源侧有没有变化。如果出口温度和抽汽压力一起下降，壳侧饱和温度也降了，达到原来出口温度的条件已经不存在。如果抽汽压力和给水流量基本没变而上端差变大，就要往传热方面查。

表2 列出常见的几种情况。每一条都只是排查线索，不是结论：即使几种迹象同时出现，也要靠检查结果或水质记录才能确定原因。

表2：现象、可能原因与先查什么

在同一负荷、稳定工况下比较读数。下表是常见规律，并非定论。

现象	可能原因	先查什么
出口温度下降，抽汽压力也下降	热源侧变化（壳侧饱和温度降低）	抽汽压力、负荷、汽轮机工况
上端差增大，抽汽压力和给水流量稳定	传热管结垢、堵管、水位过高（淹没管束）、不凝结气体积聚	水位指示、排气流量、管侧压降
下端差增大	水位降到疏水冷却段进口附近或以下，蒸汽窜入该段；疏水冷却段内发生闪蒸	水位指示和设定值、水位调节阀的响应
管侧压降增大、温升减小	管内结垢或流道变化	在同一流量下比较；水质记录
疏水量增大，水位快速上升	管侧压力高于壳侧时，传热管泄漏使给水漏入壳侧	管侧与壳侧压力、水位、疏水量的趋势
水位上升，疏水排不畅	正常疏水调节阀故障、疏水管路堵塞、下游压力异常	调节阀开度与响应、疏水管路、下游加热器压力

水位对上下端差的影响依据 EPRI 关于给水加热器水位控制的指南。在怀疑加热器之前，也要核对取压点位置和温度计误差。

管侧压降上升时，如果流量也上升了，并不能证明结垢。要在同一流量区间内比较趋势，结合温度和水质记录，再决定是否清洗或检查。

做好记录，便于看趋势

日常记录里，负荷、给水流量、各点温度、壳侧压力和水位最好在同一时刻读取，这样才好比较。看负荷变化前后的趋势，比只看单次报警记录更有用。

记录表里要加上时间、负荷，以及由壳侧压力换算出的饱和温度。只有温度计读数的记录很难分清是热源问题还是传热问题；加上压力和对应的饱和温度，再结合流量、水位和仪表状态，就容易区分了。

还要考虑仪表的滞后。大幅变负荷后马上读取的数据，不能当成稳定工况的读数。

疏水逐级自流与水位控制

把高压侧加热器的疏水依次送到下一级压力较低的加热器，称为疏水逐级自流。疏水的热量在下游得到再利用，但压差和疏水量需要控制。也有电厂用疏水泵把疏水打入给水（凝结水）管路，要确认本机组用的是哪一种。

高压侧疏水进入压力较低的加热器时，一部分可能闪蒸成蒸汽。疏水管道和阀门要按含闪蒸汽的汽水两相流来选型，不能只按液体考虑。

壳侧水位过高，本该由凝结蒸汽加热的传热面被水淹没，换热性能就会受影响。异常时水还可能沿抽汽管倒灌进汽轮机，所以规定的报警和保护很重要。美国 ASME TDP-1 针对火电厂的这类风险（汽轮机进水）作了规定，国内电力行业也有防止汽轮机进水的相关要求，以设计院和电厂规程为准。

水位过低，蒸汽可能窜入疏水冷却段，疏水就达不到设计的冷却效果。正常水位按每台加热器的设计确定，不存在适用于所有机组的统一高度。

图5 以两台加热器为例，把正常疏水路线和危急疏水路线分开表示。

图5：正常疏水路线和危急疏水路线要分开确认

疏水从壳侧压力较高的加热器回收到相邻的压力较低加热器的示例。危急疏水的去向和保护动作由各电厂的设计决定。

LC＝水位控制。危急疏水阀的开启条件、给水旁路、抽汽隔离等联锁，无法从这张示意图判断。

管侧压力高于壳侧时，传热管一旦泄漏，给水会漏进壳侧，疏水量增加，水位可能快速上升。正常疏水调节阀故障或疏水管路堵塞也会造成高水位，处理时要按机组原设计的保护执行。

运行人员通常会核对就地水位计与水位变送器是否一致、阀门是否动作正常、下游压力条件是否正常。不要在运行中随意改变水位来做试验，应按电厂规程规定的时间和方法检查。

排气用来排出不凝结气体，其管路要和疏水分开检查。气体积聚在管子周围会阻碍传热，所以不要把排气当成单纯的蒸汽损失而一味关小。

水位异常、出口温度下降和压降变化常常一起出现。与其逐个处理，不如按时间顺序找出最先变化的是哪个流量或哪个控制动作，这样能缩小检查范围。

费用、压降和安装空间

增设加热器，不只是多了回收热量的设备，还多了管理抽汽和疏水的设备。比较方案时，除了加热器本体价格，还要算上泵、阀门、仪表和检修空间。

机组小不一定就不划算，机组大也不一定就划算。运行小时数、负荷波动、燃料价格和现有管道条件，都会改变收益与成本的平衡。

费用增加

初期投资包括加热器本体、支座、基础、保温、抽汽管道和疏水管道。还要预算与压力等级相适应的阀门和仪表，以及实现保护功能的控制系统。

如果是技改，停机时间和与现有设备的接口施工也是成本。年收益不要只算节省的燃料，还要计入检查费用、厂用电和停运损失。

比较时要统一口径，例如同样发电量下的燃料，或同样燃料投入下的净出力。拿不同负荷、不同环境条件下的运行数据对比，会误判加热器的效果。

级数越多，抽汽的利用就越精细，但换热面积、管道和仪表也随之增加。基本判断标准是：多加一级带来的收益，能否抵得过增加的建设和维护费用。

给水压降增大

给水流经加热器的传热管和水室时，会因摩擦和转向产生压力损失。给水泵选型要覆盖包括管道在内的系统总扬程。

压降不能只看额定流量，还要核对最大流量和整个预期运行范围。在加热器清洁时记录进出口压力和流量，以后判断结垢或堵塞就有了基准。

压力等级高的加热器，压降不一定就大。管径、管子数量、流程长度和管程数决定了流动阻力，与压力等级无直接关系。

降低管内流速可以减小压降，但会影响传热性能和加热器尺寸。传热和泵耗要一并权衡。

需要更多安装空间

除了加热器本体的占地，还要留出检查和拆卸的空间。需要核对的项目包括水室的开启方向、从哪一侧检查管子，以及部分结构需要的抽芯空间。

加热器周围阀门和管道挤得太满，日常巡检也许还能做，大修就很困难。脚手架、吊装和拆运路线，要对照厂家的检修说明和厂房布置来确认。

卧式和立式加热器的区别不只是占地，支撑方式和上方净空也不同。疏水的标高和管路阻力也有影响，所以安装位置要综合设备布置、检修空间和疏水条件来定。

选型或更换加热器：先把条件对齐

比较报价时，要给每家供货商同样的进口条件和要求的出口条件。给水流量和压力、抽汽参数、流入的疏水一有差别，所需换热面积、材料和阀门容量都会不同。

在额定工况下满足性能的加热器，启动或低负荷时疏水未必排得出去。要把运行范围和启停条件提供给供货商，并确认抽汽压力下降时疏水如何处理。表3 列出需要对齐的项目。

表3：比价之前，先对齐热力、压力和维护条件

规格书和报价之间容易出现偏差的项目，以及每项要核对的文件。

项目	需对齐的条件	核对文件
热力性能	给水流量、进口条件、抽汽参数、流入的疏水	热平衡图、性能保证点、运行范围
泵耗	给水侧允许压降、最大流量	压降计算书、系统扬程规划
压力等级与材料	管侧和壳侧的设计条件、水质	设备规格书、材料表、检验程序
水位与疏水	正常疏水去向、低负荷和异常时的流路	系统图、控制说明、保护条件
检修与安装	开启方向、吊装、拆运路线、停机时长	布置图、检修说明、工作范围

不要用单个价格案例下结论。应在相同的性能保证、相同的安装和维护范围下比较总费用。

采购前就要商定投运后如何验证性能。把压力、温度测点，流量计条件，以及用于比较的负荷区间写进调试记录。

只比较更换前后的出口温度，说服力不如比较换算到同一工况下的换热量或端差。如果仪表也一起换了，要把仪表的影响和加热器性能的变化分开。

检查与维修记录

怀疑管子泄漏时，把管侧与壳侧的压差，和水位、疏水量的变化对照起来看。泄漏方向会随压力条件改变，停机时看到的情况不一定和运行中一样。

制定维修方案时，要核对管材、壁厚和损伤部位，不要只局限于处理漏点那一根管。如果损伤集中在某一区域，还要查找流致振动、支撑状态等可能导致复发的原因。

水质会影响管子表面状态，所以给水和疏水的化验结果要和检修记录关联起来。要确认水处理条件适合所用材料，不要只凭一般性的水质指标就改变加药方式。

打开加热器会涉及热水和残余压力。停运、隔离、放水和冷却的条件，要按电厂的作业规程确认。这些条件适用于所有相连的系统（给水之外还有抽汽和疏水），不只是管侧。

性能试验和机械检查提供的信息不同，两者都要做。出口温度正常不能证明管子完好，承压部件要按电厂的检验计划检查。

把运行条件、性能指标、检查发现和维修内容放在同一份履历里。下次更换加热器时，这份记录就是确定换热面积和检修设计的依据。

可能遇到的标准：国内标准与 HEI、ASME

日方供货的设备，设计依据可能是日本标准，也可能参照美国标准；国内采购和验收则会用到国内标准。下面列出常见的几项。它们分别涉及产品技术要求、性能试验或安全监管，并不是日本标准与国内标准的逐项对应表，具体按哪一项设计、试验，请向供货方确认。

• JB/T 8190-2017《高压加热器 技术条件》：机械行业标准，涉及高压加热器的设计、制造、检验和验收，具体适用结构以标准正文为准。
• JB/T 8184-2017《汽轮机低压给水加热器 技术条件》：机械行业标准，涉及低压给水加热器的性能和制造要求，具体适用结构以标准正文为准。
• HEI 2622《Standards for Closed Feedwater Heaters》（第9版）：美国热交换协会标准，涉及加热器性能、管侧压降、机械和材料设计。现行版本请向 HEI 或标准经销商确认。
• ASME PTC 12.1-2015《Closed Feedwater Heaters》：用于测定上端差、下端差及管侧、壳侧压降的性能试验规程。ASME 将 2015 版标为 R2026（稳定维护）。不适用于带部分管程疏水冷却段的加热器。
• ASME TDP-1-2023：针对化石燃料电厂防止汽轮机进水损坏，包括加热器隔离系统。

加热器的壳体、水室是承压部件。是否属于 TSG 21-2016《固定式压力容器安全技术监察规程》（含修改单）的适用范围，要结合设备参数、结构和该规程的适用及排除条款确定。日本厂家按日本规范或 ASME 设计的设备，进口后如何办理、按什么规范检验，请与供货方和当地特种设备监管部门确认，不要自行假定。

可以直接使用的内容

检查清单：上端差或下端差出现偏移时

在申请停机或安排清洗之前，先按以下清单逐项核查。

• 读数是否取自稳定工况，负荷是否与基准数据可比？
• 抽汽压力是否变化？用当前壳侧压力重新计算饱和温度。
• 给水流量或给水进口温度是否变化？
• 就地水位计与水位变送器是否一致？水位是否在正常设定值？
• 水位调节阀响应是否正常，开度是否与基准时不同？
• 排气管路是否按设计畅通？
• 同一流量下，管侧压降是否上升？
• 疏水量是否增加，水位是否变得不稳（可能管子泄漏）？
• 温度计和取压点是否与取基准数据时位置相同，是否已校验？
• 这台加热器有没有过热蒸汽冷却段和疏水冷却段？（这会改变上下端差的含义）
• 加热器数据表或热平衡图上的设计上端差、下端差是多少？

向日方提问的清单

收到的资料里找不到答案时，可以把下面这些问题发给日方。

• 每台加热器有哪几个区段（过热蒸汽冷却段、凝结段、疏水冷却段）？
• 各加热器在额定负荷和部分负荷下的设计上端差、下端差是多少？
• 正常水位设定值是多少？高、高高、低水位报警值分别是多少？
• 正常疏水和危急疏水分别排到哪里？危急疏水阀在什么条件下开启？
• 贵方图纸上的"第1抽気"是压力最高的一级，还是最低的一级？
• 防止水经抽汽管进入汽轮机的保护有哪些（抽汽隔离阀、逆止阀、高高水位跳闸）？
• 一台加热器退出运行（解列）时，允许的运行条件是什么（旁路、负荷限制）？
• 加热器的设计、制造和检验分别依据哪些标准及版本（例如 HEI）？
• 性能保证值和验收试验采用什么标准？是否按 ASME PTC 12.1？
• 管材是什么？有哪些水质限制？

询问邮件范例（英文）

如果与日方用英文沟通，可参考下面的范例，方括号里的内容按本机组情况修改。

Subject: [Plant name] HP Heater No. [X]: Design TTD/DCA and level settings

Hello [Name],

Over the past [period], the feedwater outlet temperature of HP Heater No. [X] has dropped by about [value] °C at [load] % load. Extraction pressure and feedwater flow are about the same as our baseline.

Our calculated TTD has risen from [value] K to [value] K, and DCA from [value] K to [value] K.

To help us find the cause, could you send the following?

• Design TTD and DCA at [load] % and 100% load
• Normal level setpoint and alarm levels, with their reference elevation
• Whether this heater has desuperheating and drain cooling zones
• Recommended checks for venting and level control before an internal inspection

[If attached: Please see the attached trend data for the comparison periods.] Thank you for your help.

Best regards,
[Name]
[Company]

本文的适用范围

• 算例中的流量、比焓、温度都是虚构数值，只用于说明方法。
• 表2 的判断规律是常见情况，不是定论。可能有几种原因同时作用，确认要靠检查结果。
• 引用自 EPRI 的上下端差数值仅供参考，以本机组加热器的设计值为准。
• 加热器布置、区段构成、疏水系统和保护逻辑因厂家和机组而异，请遵守电厂规程和供货方的说明。
• 运行、隔离和检查的决定，应由电厂的责任工程师依据适用的标准和当地法规作出。

常见问题

高加和低加有什么区别？

主要按给水压力区分。低加在除氧器上游，高加在给水泵下游。壳侧抽汽压力和管侧给水压力是两回事，规格书上两个都要看。

抽汽为什么能提高效率？

抽汽会减少汽轮机后几级的做功，但预热给水也减少了锅炉需要提供的热量。抽汽点和级数的设计目标，是让净功与输入热量之比提高。

除氧器算不算给水加热器？

算。在回热循环里，除氧器可以看作混合式（接触式）给水加热器。它让蒸汽和水混合加热，同时除去溶解气体，这一点和表面式加热器不同。

给水出口温度会高于抽汽饱和温度吗？

带过热蒸汽冷却段的加热器会出现这种情况。该段回收抽汽过热部分的热量，给水出口温度可以超过壳侧压力下的饱和温度，上端差就成了负值。

上端差、下端差是不是越小越好？

不能一概而论。要对照加热器的设计、结构，以及它自身在同一工况下的基准值来判断。尤其是上端差，有没有过热蒸汽冷却段，含义就不同，有些设计本来就是负端差。

高加解列后机组还能继续运行吗？

这取决于给水旁路、抽汽隔离的配置，以及锅炉对给水温度的限制。加热器退出时允许带多少负荷、要采取哪些保护措施，请查电厂的运行规程。

参考资料

• 上下端差定义、区段、带过热蒸汽冷却段时端差为负：EPRI, "Turbine Cycle Heat Rate Monitoring" (1012220)
• 水位不当对上下端差的影响、参考设计值、汽轮机进水：EPRI 给水加热器与疏水箱水位控制指南 (1003472)
• ASME PTC 12.1 的范围与状态：ASME, "PTC 12.1 Closed Feedwater Heaters"
• HEI 2622 第9版：Accuris, HEI Standards for Closed Feedwater Heaters
• ASME TDP-1-2023：ASME, TDP-1-2023 目录
• JB/T 8190-2017：chinesestandard.net，JB/T 8190 版本信息
• JB/T 8184-2017：chinesestandard.net，JB/T 8184-2017
• 回热朗肯循环：University of Waterloo, regenerative Rankine cycle
• 管子泄漏的迹象（水位调节阀开度、疏水量）：Heat Exchanger World, "Feedwater heater leak detection"
• 高压、低压给水加热器产品（日文）：濑尾高压工业，低压给水加热器；高压给水加热器